概要： 表1不同导叶角度下泵运行效率的测试数据 导叶角度75º80º85º90º95º100º105º110ºA泵效率%81.8282.2282.5182.7081.7680.2577.8976.10B泵效率%85.6285.7385.7385.0184.0882.2679.8377.43C泵效率%88.5087.3687.4086.9285.8084.47810779.25对于上述现象产生的原因，可以用欧拉方程和速度三角形来分析：由前述我们知道， 75o—110o.范围之内当导叶向小于90o方向调节时，液流产生正预旋Ⅵu，会降低泵的理论能头HT.但是，由于相对速度ω1减小，使液流对叶轮的冲击损失大为减少了，故泵的效率没有明显下降；相反，在导叶角度向大于90o方向调节时，虽然液流产生反预旋Ⅵu，提高了理论能头HT.但是，由于相对速度ω1增大，使液流对叶轮的冲击损失增大了，故效率有相对明显的下降。如果当导叶角度向极限以外调节时，将使流量偏离设计流量Qd，液流冲角。发生变化，此时在叶轮叶片的工作面
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表1不同导叶角度下泵运行效率的测试数据
导叶角度
75º
80º
85º
90º
95º
100º
105º
110º
A泵效率%
81.82
82.22
82.51
82.70
81.76
80.25
77.89
76.10
B泵效率%
85.62
85.73
85.73
85.01
84.08
82.26
79.83
77.43
C泵效率%
88.50
87.36
87.40
86.92
85.80
84.47
8107
79.25
对于上述现象产生的原因，可以用欧拉方程和速度三角形来分析：由前述我们知道， 75o—110o.范围之内当导叶向小于90o方向调节时，液流产生正预旋Ⅵu，会降低泵的理论能头HT.但是，由于相对速度ω1减小，使液流对叶轮的冲击损失大为减少了，故泵的效率没有明显下降；相反，在导叶角度向大于90o方向调节时，虽然液流产生反预旋Ⅵu，提高了理论能头HT.但是，由于相对速度ω1增大，使液流对叶轮的冲击损失增大了，故效率有相对明显的下降。如果当导叶角度向极限以外调节时，将使流量偏离设计流量Qd，液流冲角。发生变化，此时在叶轮叶片的工作面会形成旋涡区，引起更大的冲击损失，泵的效率更低。
综上所述，我们认为：前置导叶调节引起水泵效率变化，液流的预旋和对叶轮的冲击损失是主要因素。因此，前置导叶的调节是有限度的。即使在限定的75o一110o的使用范围之内，也应避免水泵长时间在极限角度下运行。
3 对水泵汽蚀性能的影响
很显然，当前置导叶向大于90的方向调节时，由于液流产生反预旋，使液流在泵叶轮入口的相对速度ω1增大，液流对叶轮产生撞击作用，随着导叶角度不断增大，这种撞击也更趋严重，对水泵的汽蚀性能有不利影响。
由水泵汽蚀基本方程：
NPSHr=λ1V20／2g十λ2ω12／2g
得知，由于相对速度ω1的增大，使得必需汽蚀余量NPSHr大大增大，从而使水泵的汽蚀性能下降。所以，在操作使用中，要依据水泵的汽蚀特性曲线以及水位和扬程的变化，调节导叶角度，以保证有效汽蚀余量NPSHa大于必需汽蚀余量NPSHr.此外，由于液流对叶轮的撞击作用，水泵叶轮处的振动值也随着导叶角度增大而变大。表2是某台泵在一定的水位时，前置导叶角度变化与叶轮处振动值的相应数值。
表2
前置导叶角度与叶轮处振动值的相应变化数值
导叶角度 75º 80º 85º 90º 95º 100º 105º 110º 振动值（mm/s） 1.87 1.90 1.93 2.01 2.08 2.19 2.24 2.55
三 结束语
水泵前置导叶调节能有效改变水泵运行工况，在较大程度上满足生产使用要求。同时，由于导叶调节，液流方向改变，使液流对叶轮的冲击和能头损失增大，造成泵的运行效率下降，并影响水泵的汽蚀性能。但是，只要将导叶调节范围限定在适当的区域内，那么其负面作用就不会太大。
参考文献
[1]钱锡俊，除弘，“泵和压缩机”，石油大学出版社，1996年3月
[2]重庆大学立君，“泵与风机”，水利电力出版社，1986年11月
[3]西安交通大学，“泵与风机”，西安交通大学出版社，1961年7月
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